齒輪空壓機轉子事情時發生徑向力，經由過程齒輪軸軸頸通報到軸承上。

很年夜的徑向力不僅使軸頸和軸承快速磨損，還會使齒輪軸變形，造成齒輪與空壓機轉子殼間的刮碰。

為打消或減輕這些征象，空壓機轉子 設計時，應設法踐小徑向力。下列辦法有助于這一目標的實現。

(1) 公道斷定齒輪幾何參數

可以將式(7-39) 和式(7-63b) 分離記為 剖析齒輪有關幾何參數間的關系可知，上兩式中的kl 和c 皆可望作常數。

當空壓機轉子的機能 參數qw、力和n- 必定時，由上兩式可得式中的k =85pqv,/kin 也為常數。

增年夜模數m 和齒數z 皆能減小徑向可見，對給定機能參數的空壓機轉子。

由上式及式(7.67)力，隨m 和z的增年夜，齒寬B能減小，但因項園直徑D,= m (z+c) 卻要增年夜。是以， 為減小給定機能參數系的徑向力，應采取小的B/D.比值。

空壓機轉子壓力p較低時，徑向力F,2較 為使空壓機轉子的徑向尺寸不致于太年夜，可采取較年夜的B /D.比值。

但跟著p的增年夜，F,2也增擴展齒輪問圍等壓區域以使作用到齒輪上的液體壓力能 小，年夜，則應逐漸減小B/D,比值，以有用低落F,2o 空壓機轉子設計時，B/D,值可參照表7-3拔取。

(2) 擴展齒輪四周的等壓區域均衡失一部門。

圖所示齒輪空壓機轉子的吸進室，已擴展到齒輪 中央線的右側。吸進室與排出室間的過渡區很短,排出室和過渡區對應的包角很小，還不到180*。

蒙受低壓p,的齒輪外周包角即吸進室包角卻很年夜，這就使空壓機轉子的徑向載荷年夜年夜減小。 采取這種構造，齒輪受徑向力推進，要分開空壓機轉子體上的組成過渡區的內國柱外貌，使過渡區徑 向間隙增年夜。

故這種僅使吸進室包角增年夜的構造，只能用于低壓空壓機轉子。 在中高壓齒輪空壓機轉子中，齒輪因為受徑向力作用，皆要發生地位偏移，過渡區中只有接近吸進室的 1~2個輪齒起的密封作用較年夜。

是以，我們可以擴展吸進壓力區的齒輪系圖7-19 把排出壓力區擴展到這1-2個起密封作用的輪齒之前。

在圖7-20所示空壓機轉子中，空壓機轉子排出室和與 其相通的高壓槽內液體壓力皆為p,從而在沿齒輪圓周標的目的的很年夜范疇內，徑向液 高壓袖槽體壓力獲得均衡。